目 录第一章 编制依据 ................................................................................................. 1
第二章 工程概况及模板设计概况 .............................................................................................. 2 一、 二、
工程概况 ...................................................................................................................... 2 模板设计概况 .............................................................................................................. 2
第三章 本工程高支模范围及编制说明 ...................................................................................... 3 一、 二、
本工程高支模范围 ...................................................................................................... 3 编制说明 ...................................................................................................................... 3
第四章 模板配置及技术要求 ...................................................................................................... 4 一、 二、
模板配置 ...................................................................................................................... 4 模板技术要求 .............................................................................................................. 5
第五章 施工工艺 .......................................................................................................................... 6 一、 二、
模板施工工艺流程 ...................................................................................................... 6 模板施工 ...................................................................................................................... 6
第六章 模板拆除 .......................................................................................................................... 9 一、 二、 三、
柱及边梁模板的拆除 .................................................................................................. 9 梁板模板的拆除 .......................................................................................................... 9 拆模清理、堆码及相关技术要求 .............................................................................. 9
第七章 模板技术措施 ................................................................................................................ 11 一、 二、 三、 四、 五、
验收标准 .................................................................................................................... 11 模板安装注意事项 .................................................................................................... 13 其他注意事项 ............................................................................................................ 13 技术质量措施 ............................................................................................................ 14 材料节约措施： ........................................................................................................ 15
.................
.................
第八章 安全技术措施 ................................................................................................................ 16 第九章 梁模板(扣件钢管架)计算书 .......................................................................................... 16
.................
.................
第一章 编制依据
1. ************工程招标文件、投标文件、施工图纸及图纸答疑等； 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； 3. 《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）； 4. 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）； 5. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)； 6. 《木结构设计规范》； 7. 《建筑施工手册》第四版； 8. 有关法律、法规、规章、管理文件。
.................
.................
第二章 工程概况及模板设计概况
一、 工程概况
工程名称：*************工程 工程地点：*******
建设单位：**********房地产开发有限公司 设计单位：*************工程设计有限公司 监理单位：*******工程建设监理有限公司
地勘单位：*******工程勘察设计研究院有限责任公司 施工单位：**********建筑工程有限公司
本工程总建筑面积2505.5㎡，共两层，屋面±0.000=457.800，负二层层高6.0m，该层有10*25*2m的室内游泳池，负一层层高4.0m，屋面回填300厚种植土，外墙为玻璃幕墙、石材、外墙涂料相结合。 二、 模板设计概况 楼层 柱截面 层数 Y：400*1400 最大800*800 负二层 最小500*500 Y：500*1200 最大800*800 负一层 最小500*500 X：500*1200 X：300*700 Y：300*700 X：400*1000 X：250*600 Y：250*600 主梁截面 次梁截面 .................
.................
第三章 本工程高支模范围及编制说明
一、 本工程高支模范围
1、 地下负二层梁400*1400模板支模高度6.4m；400*1200（400*1000：支撑计算也按400*1200考虑）模板支模高度5.3m；400*800（400*600支撑计算也按400*800考虑）模板支模高度5.7m；
2、 游泳池部分：400*1200（400*1000的支撑计算也按400*1200考虑）模板支模高度7.3m；400*800（400*600的支撑计算也按400*800考虑）模板支模高度7.7m；
二、 编制说明
以上部位高支模，对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免质量、安全事故的发生，特编制该方案以指导该工程高支模施工安全顺利进行!
模板设计计算部位（取最不利部位、详见高支模计算书）：
3、 水平构件梁板计算最大梁截面1轴～7轴交K轴梁板，该处梁为1400*400，此处梁支模高度为6.4米；
4、 400*1200（400*1000的支撑计算也按400*1200考虑）模板支模高度7.3m； 5、 400*800（400*600的支撑计算也按400*800考虑）模板支模高度7.7m；
.................
.................
第四章 模板配置及技术要求
一、 模板配置
本工程模板模板体系采用木模板、支撑体系采用钢管、扣件支搭设的撑体系，各材料规格如下：
1、 模板：柱墙、梁板、楼梯采用915×1830×18优质双层涂膜胶合九层红板。 2、 木枋：柱墙采用50×100×3000或4000枋材，在50宽面用平刨机刨平；梁板、楼梯采用50×100×2000普通枋材。
3、 钢管、扣件：钢管采用φ48×3.5mm钢管、扣件采用一字扣、十字扣及旋转扣。 4、 高强对拉螺杆：其余柱、墙、梁对拉螺杆采用M12高强对拉螺杆，其最大拉力达到57KN（如下图）：
5、 PVC塑料管件：在所有非防水对拉螺杆的两侧模板穿孔的塑料套管上加设PVC塑料胶杯以避免砼漏浆，对所有φ12高强对拉螺杆均加设φ14 PVC塑料套管以利取出高强对拉螺杆进行周转使用（如下图）：
.................
.................
二、 模板技术要求
1、 模板应选择平整度好、表面光滑、自身强度较高，能周转多次而不影响模板表面形状的模板材料。
2、 模板的配设应有设计计算说明书。复杂、特殊部位应有模板翻样大样图。模板的配设应构造简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。
3、 模板的接缝应严密，不得漏浆。做好梁、板的标高控制工作，确保工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
4、 在模板支设时，应做好模板的放线定位工作，并应有专人进行技术复核，无误后方能开始支模。
.................
.................
第五章 施工工艺
一、 模板施工工艺流程
1、 各施工段模板施工顺序为：
验收 梁板模板加固 梁板钢筋 柱、墙模板加固 梁板模板 柱、墙钢筋隐蔽 支撑架搭设 柱、墙钢筋连接、绑扎 放线及轴线复核 2、 柱模施工工艺流程：放线→封模板→背枋条→对拉螺栓→背钢管→调垂直及加固； 3、 梁、板模施工工艺流程：放线→搭设支架→支梁底模→支梁侧模→支顶板模。 二、 模板施工 满堂架的搭设
1、 采用钢管满堂脚手架，板底立杆间距控制在1000×900mm，负二层1轴～7轴交E~J轴梁板底立杆间距按1000×900 mm。
2、 设在支架立杆顶部的可调支撑，其外伸长度不得超过200mm，当不满足要时应采取加水平钢管等可靠措施固定。 3、 设置纵横向水平杆，其步距为1.5m。 4、 须设置扫地钢管，其离地距离≤200 mm。
5、 负二层满堂架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
6、 高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设
.................
.................
置一道水平剪刀撑。
柱模支设
1、 采用50×100×4000mm(长)木方、双排φ48×3.5mm钢管、φ12高强对拉螺栓以及蝴蝶卡等组成。
2、 加固参数：木枋间距小于200㎜，双排φ48×3.5mm钢管间距小于500mm、φ12高强对拉螺栓，竖向及水平向间距小于500mm。
3、 相连两板的接缝高低差控制在2mm内，若因模板厚薄不一致，则应统一选材，将少量不规则模板刨平直使用。
4、 柱底外围均用木板钉在楼板上，防止柱底模板移位，上部柱模板用水平钢管箍紧，柱箍间距为50cm一道，且要求柱箍与满堂架连接不少于三道，保证其模板不发生移位或倾斜。
梁板模板：
1、 梁模板底模采用九夹板，小楞采用50×100mm木方，支柱采用可调节顶托和φ48×3.5钢管配合。
2、 负二层1400、1200、1000mm高的梁板底立杆间距按1000×900 mm，梁跨度方向1000mm，梁侧立杆间距900mm；梁底立杆间距1000mm，用梁顶托回顶；梁高≤800时，梁板底立杆间距按1000×900 mm，梁跨度方向1000mm，梁侧立杆间距600mm；水平杆间距不超过1.5米，梁底木枋间距150mm，竖向钢管之间采用对接扣件进行连接，上面采用顶托找平。板底立杆间距控制在1000×900mm，水平杆间距不超过1.5米，木枋间距300mm，竖向钢管之间采用对接扣件进行连接。
3、 当梁高为1400、1200mm时，加三道对拉穿梁螺栓(Φ12高强螺栓,其最大抗拉力为57KN)；当梁高为1000mm、800mm时，加两道对拉穿梁螺栓；当量高<600mm时，不加对拉穿梁螺栓；通过夹具、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为600mm。梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计要求做。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，悬挑梁需在悬臂处起拱3‰。 4、 支撑梁、板模板，具体作法见下图。
.................
.................
800*400mm的梁的支撑示意图如下：
1400*400mm、1200*400mm、1000*400mm的梁的支撑示意图如下：
................. .................
第六章 模板拆除
一、 柱及边梁模板的拆除
1、 柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。 2、 模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。
二、 梁板模板的拆除
1、 梁板模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。
2、 拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。 3、 梁板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工，具体的拆模要求详下页附表。
4、 层高超过四米的梁、板、柱模板应搭设设置有防护栏杆的操作平台，在拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
5、 拆卸板模板时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，并在拆模区域外设置警示标志。
6、 预应力梁应待施加预应力结束后才进行拆模。 三、 拆模清理、堆码及相关技术要求
1、 严禁未经技术人员通知，不经施工员安排，操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。
2、 拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、清理。
3、 模板拆除出来的模板、木枋、钢管、扣件、顶托、底托、对拉螺杆等应清理、堆码到指定的材料堆放场地，不得乱丢、乱扔。 4、 模板拆除后应将现场垃圾清理干净。
.................
.................
模板拆除对砼强度要求表
结构类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件 结构跨度(m) ≤2 >2,≤8 >8 ≤8 >8 —— 按设计的混凝土强度标准值百分率计（%） 50 75 100 75 100 100 .................
.................
第七章 模板技术措施
一、 验收标准
模板质量必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。 主控项目
1、 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 2、 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 一般项目
1、 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积
水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
2、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合下表的规定。
.................
.................
模板垂直度控制
1、
对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，
无误后，方可模板安装。 2、
模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，
平整度不超过2mm； 3、
模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 模板的变形控制
4、
墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
.................
.................
5、
浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，
严防振捣不实或过振，使模板变形。 6、 7、 8、 9、
门窗洞口处对称下混凝土；
模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
二、 模板安装注意事项
1、 模板的拼缝、接头： 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。 2、 清扫口的留置： 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用
空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
3、 跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 4、 与安装配合：合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后
方可合模。
5、 混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次
浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
6、 为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定
位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
三、 其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
.................
.................
1、 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
2、 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 3、 模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
4、 墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
5、 墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
6、 门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
7、 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，板下按照10～15米设置剪刀撑，有梁板下还应在梁下增设一道剪刀撑，剪刀撑的倾角应在45～60°之间。
四、 技术质量措施
1、 支顶板前放线工应提供模板标高控制线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。
2、 确保墙体平整度，一定按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形。
3、 杜绝模板接缝漏浆，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝均采用企口拼缝。框架柱阳角、墙体阳角多层板硬拼处及梁的阴、阳角的模板拼缝处贴1cm×1cm 海绵条。在门窗洞口模板两侧贴3cm 宽1cm 厚海绵条。
4、 杜绝层间交接处错台，要求墙体模板垂直控制在2mm 以内。为防止混凝土接槎处漏浆，在墙模根部、顶模侧面、框架柱上口贴1cm×1cm 海棉条，海绵条贴在模板上，不能贴在混凝土表面上。
5、 解决门窗口砼掉角问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设塑料扣角。
.................
.................
6、 加强模板清理，杜绝粘模现象，用扁铲清理模板板面，铲掉砼残渣，用滚刷涂刷油质脱膜剂，用抹布将板面的附油擦净。
7、 针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。
8、 所有预留洞、预埋件均需按要求留设，并在合模前与水电队配合核对。 9、 模板支搭完毕后，要进行预检，经监理签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需有木工专门负责看管模板。
五、 材料节约措施：
1、 施工中严格按照方案制定的流水段施工，加快模板周转、节约模板。 2、 施工前根据配料单集中配料，长料长配，短料短配，避免长料短用，优材劣用，合理地利用木材、多层板、钢管支撑。
3、 控制拆模时间，以提高支撑及模板的周转次数。
4、 材料、架木具进场后严格按照平面布置图中规定的位置存放，不得随意乱堆乱放，并挂牌指定专人负责管理。
5、 材料、架木具分品种、规格和按不同要求码放整齐，不得超高，不得混串，应下垫的料具，下垫高度不得低于10cm。
6、 现场材料按其不同要求采取防雨、防潮、防晒、防火、防爆、防冻、防损坏措施，不得无防护或降低防护标准。
7、 现场废料应及时归堆、分拣、回收；不得与施工垃圾和废弃物混放；报废材料要挂报废牌标识。
8、 施工现场各项管理、严格依照ISO9002 的管理程序进行，加强材料内业台帐管理，提高文明施工管理水平。
.................
.................
第八章 安全技术措施
1、 所有施工人员必须戴好安全帽并系好帽带。
2、 在基坑周边坡面上下时应走上人跑梯，不得沿坡面上下，并不得在上人爬梯上嘻笑打闹。
3、 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
4、 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
5、 在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧压力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。 6、 施工中不得乱扔垃圾、杂物。
7、 操作工人连续工作时间不得超过12个小时，即禁止操作工人疲劳作业。 8、 临边洞口注意防护，禁止嘻笑打闹！
9、 不得破坏施工现场及办公区域的设备、设施、电缆电线及安全施工设施。 10、 11、 12、
模板拆除时应拆下的模板钉尖朝下，避免钉尖扎脚伤人
施工中做到三不伤害，即不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。 其它未涉及的安全事宜严格按照《建筑施工安全操作规程》有关条款执行。
.................
.................
第九章 梁模板(扣件钢管架)计算书
一、 梁400*1400模板计算书
（一）、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):1.40 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；
.................
.................
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.10； 梁两侧立柱间距(m):0.90；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):1.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.0 3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
.................
.................
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：6； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：6；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm，400mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； （二）、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
.................
.................
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 （三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
.................
.................
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×1×0.9=0.63kN/m； q = q1+q2 = 9.720+0.630 = 10.350 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 260mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.35×2602 = 7.00×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.00×104 / 2.70×104=2.591N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.591N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 260mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
.................
.................
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2604/(100×9500×2.43×105) = 0.121 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =260/250 = 1.04mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.121mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.04mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
.................
.................
W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×1×0.9)×0.26=5.38kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×5.38×500.002= 1.35×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×5.382×0.5=2.96 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.35×105/8.33×104 = 1.615 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.615 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.26= 4.68 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.68×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.024 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.024mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足
.................
.................
要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.96kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 20.4cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 48.8cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算
.................
.................
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.006 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.01×106/2.04×104 = 49.335 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =49.335N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.556 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/400=1mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.556mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
.................
.................
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.5 =4.5 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.5kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
.................
.................
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.00）×1.00×1.40×0.90=37.80kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×1.00×1.00×0.90=1.26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=37.80+0.38+1.26=39.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×39.438×0.082=0.025kN.m； σ =0.025×106/5.40×104=0.467N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.467 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
.................
.................
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.00)×1.400+0.35）×1.00= 35.35KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×35.35×804/(100×9500×4.86×105)=0.002mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
（七）、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1)×1.4×0.08=2.8 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×1.4+0.4)/ 0.4=0.224 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2+1)×0.08=0.24 kN/m； 2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.8+1.2×0.224=3.629 kN/m；
.................
.................
活荷载设计值 P = 1.4×0.24=0.336 kN/m；
钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4 钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 3.629+0.336=3.965 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.965×1×1= 0.396 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.396×106/5080 = 78.047 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 78.047 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
.................
.................
其中最大剪力: V = 0.6×3.629×1 = 2.177 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×2177.280/4.000 = 8.905 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 8.905 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.800 + 0.224 = 3.024 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×3.024×10004 /(100×206000×12.19×104)=0.815mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.815 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.000)×1.400= 35.000 kN/m2；
.................
.................
(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.000+1.000)=3.000 kN/m2；
q = 1.2×(35.000 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 46.620 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
.................
.................
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.024 kN，中间支座最大反力Rmax=12.775； 最大弯矩 Mmax=0.626 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.143 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.626×106/5080=123.287 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 123.287 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
（八）、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 （九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
.................
.................
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.775 kN； （十）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.024 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.1=0.79 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.35=0.294 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.100×(1.00+24.00)=2.100 kN；
N =1.024+0.79+0.294+2.1=4.209 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
.................
.................
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4208.535/(0.207×4) = 41.577 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 41.577 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.004×(1.5+0.1×2) = 1.992 m； Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
.................
.................
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4208.535/(0.417×4) = 20.639 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 20.639 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.775 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.1-1.4)=0.79 kN； N =12.775+0.79=18.348 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m； Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
.................
.................
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=18348.318/(0.203×4) = 184.838 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 184.838 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.004×(1.5+0.1×2) = 1.992 m； Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=18348.318/(0.417×4) = .981 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = .981 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
.................
.................
（十一）、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设
.................
.................
竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
.................
.................
二、梁1200*400模板(扣件钢管架)计算书
（一）、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):1.20 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.30；
.................
.................
梁两侧立柱间距(m):0.90；
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):1.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.0 3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：6；
.................
.................
面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：6；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm，400mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； （二）、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
.................
.................
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 （三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
.................
.................
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×1×0.9=0.63kN/m； q = q1+q2 = 9.720+0.630 = 10.350 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 220mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.35×2202 = 5.01×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.01×104 / 2.70×104=1.855N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.855N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 220mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2204/(100×9500×2.43×105) = 0.062 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =220/250 = 0.88mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.062mm 小于 面板的最大容许挠度值
.................
.................
[ω]=0.88mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
.................
.................
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×1×0.9)×0.22=4.55kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.55×500.002= 1.14×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.554×0.5=2.505 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.14×105/8.33×104 = 1.366 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.366 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.22= 3.96 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.96×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.02 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.505kN,按照集中荷载作
.................
.................
用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 20.4cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 48.8cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
.................
.................
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.501 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.01×105/2.04×104 = 24.556 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =24.556N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.149 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/400=1mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.149mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
.................
.................
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.4 =3.6 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
.................
.................
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.00）×1.00×1.20×0.90=32.40kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×1.00×1.00×0.90=1.26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=32.40+0.38+1.26=34.04kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×34.038×0.082=0.022kN.m； σ =0.022×106/5.40×104=0.403N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.403 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.00)×1.200+0.35）×1.00= 30.35KN/m；
.................
.................
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×30.35×804/(100×9500×4.86×105)=0.002mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
（七）、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1)×1.2×0.08=2.4 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×1.2+0.4)/ 0.4=0.196 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2+1)×0.08=0.24 kN/m； 2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.4+1.2×0.196=3.115 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.24=0.336 kN/m；
.................
.................
钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4 钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 3.115+0.336=3.451 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.451×1×1= 0.345 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.345×106/5080 = 67.937 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 67.937 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
.................
.................
其中最大剪力: V = 0.6×3.115×1 = 1.869 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×1869.120/4.000 = 7.5 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 7.5 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.400 + 0.196 = 2.596 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×2.596×10004 /(100×206000×12.19×104)=0.7mm； 钢管的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.7 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.000)×1.200= 30.000 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)：
.................
.................
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.000+1.000)=3.000 kN/m2；
q = 1.2×(30.000 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 40.620 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
.................
.................
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0. kN，中间支座最大反力Rmax=12.475； 最大弯矩 Mmax=0.545 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.125 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.545×106/5080=107.278 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 107.278 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
(八）、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 (九)、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
.................
.................
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.475 kN； (十)、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0. kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.3=1.131 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.35=0.294 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.100×(1.00+24.00)=2.100 kN；
N =0.+1.131+0.294+2.1=4.415 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
.................
.................
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4415.412/(0.207×4) = 43.621 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 43.621 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.012×(1.5+0.1×2) = 2.008 m； Lo/i = 2007.707 / 15.8 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
.................
.................
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4415.412/(0.412×4) = 21.916 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 21.916 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.475 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.3-1.2)=1.131 kN； N =12.475+1.131=16.42 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m； Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
.................
.................
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=120.02/(0.203×4) = 165.413 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 165.413 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.012×(1.5+0.1×2) = 2.008 m； Lo/i = 2007.707 / 15.8 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=120.02/(0.412×4) = 81.502 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 81.502 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
.................
.................
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 (十一)、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
.................
.................
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
.................
.................
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 三、梁800*400模板(扣件钢管架)计算书
（一）、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40； 梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.70； 梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:无承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
.................
.................
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):1.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.0 3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：6； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；
.................
.................
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； （二）、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
.................
.................
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 （三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
.................
.................
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×1×0.9=0.63kN/m； q = q1+q2 = 9.720+0.630 = 10.350 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.35×233.3332 = 5.×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.×104 / 2.70×104=2.087N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.087N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×233.334/(100×9500×2.43×105) = 0.078 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =233.333/250 = 0.933mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.078mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.933mm，满足要求！
.................
.................
（四）、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
.................
.................
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×1×0.9)×0.233=4.83kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.83×500.002= 1.21×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.83×0.5=2.657 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.21×105/8.33×104 = 1.449 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.449 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.23= 4.20 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.2×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.021 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.021mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.657kN,按照集中荷载作
.................
.................
用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算
.................
.................
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.531 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.31×105/1.02×104 = 52.293 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =52.293N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.369 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/400=1mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.369mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
.................
.................
穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.4 =3.6 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.6kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3； I = 900×18×18×18/12 = 4.37×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
.................
.................
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.00）×0.90×0.80×0.90=19.44kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×1.00×0.90×0.90=1.13kN/m；
q = q1 + q2 + q3=19.44+0.34+1.13=20.91kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×20.914×0.082=0.013kN.m； σ =0.013×106/4.86×104=0.275N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.275 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
.................
.................
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.00)×0.800+0.35）×0.90= 18.32KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×18.315×804/(100×9500×4.37×105)=0.001mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
（七）、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1)×0.8×0.08=1.6 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.14 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2+1)×0.08=0.24 kN/m； 2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.6+1.2×0.14=2.088 kN/m；
.................
.................
活荷载设计值 P = 1.4×0.24=0.336 kN/m；
钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4 钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.088+0.336=2.424 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.424×0.9×0.9= 0.196 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.196×106/5080 = 38.65 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 38.65 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
.................
.................
其中最大剪力: V = 0.6×2.088×0.9 = 1.128 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 4.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×1127.520/4.000 = 4.612 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 4.612 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 1.600 + 0.140 = 1.740 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×1.74×9004 /(100×206000×12.19×104)=0.308mm； 钢管的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0.308 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.000)×0.800= 20.000 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)：
.................
.................
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.000+1.000)=3.000 kN/m2；
q = 1.2×(20.000 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 28.620 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
.................
.................
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=5.454 kN； 最大弯矩 Mmax=1.04 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=1.535 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=1.04×106/5080=204.715 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 204.715 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
（八）、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 （九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣
.................
.................
件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.454 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.454 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.7=1.193 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×0.90×0.35=0.227 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×0.90×0.100×(1.00+24.00)=1.620 kN；
N =5.454+1.193+0.227+1.62=8.494 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
.................
.................
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8493.684/(0.207×4) = 83.911 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 83.911 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.013 ； 上式的计算结果：
.................
.................
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.013×(1.5+0.1×2) = 2.01 m； Lo/i = 2009.691 / 15.8 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8493.684/(0.412×4) = 42.159 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 42.159 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（十一）、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
.................
.................
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
.................
.................
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
.................
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容