塔吊格构柱计算书2..

塔吊格构式基础计算书

本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。

基本参数

1、塔吊基本参数

塔吊型号：QTZ70(JL5613)； 塔吊自重Gt：852.6kN； 塔吊起升高度H：120m； 2、格构柱基本参数

格构柱计算长度lo：12.7m； 格构柱缀件节间长度a1：0.4m； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱截面宽度b1：0.4m；

3、基础参数

桩中心距a：3.9m； 桩入土深度l：22m； 桩混凝土等级：C35； 桩钢筋直径：14mm；

承台宽度Bc：5.5m； 承台混凝土等级为：C35； 承台钢筋直径：25； 承台箍筋间距：200mm；

标准节长度b：2.8m；

最大起重荷载Q：30kN； 塔身宽度B: 1.758m；

格构柱缀件类型：缀板； 格构柱分肢材料类型：L140x14； 格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm； 桩直径d：0.8m；

桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩钢筋型号：HRB335； 承台厚度h：1.4m； 承台钢筋等级：HRB400； 承台保护层厚度:50mm；

4、塔吊计算状态参数

地面粗糙类别：B类 城市郊区； 风荷载高度变化系数：2.38； 主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：160mm； 非工作状态：

所处城市：天津市滨海新区， 基本风压ω0：0.3 kN/m2； 额定起重力矩Me：0kN·m； 基础所受水平力P：80kN； 塔吊倾覆力矩M：1930kN·m； 工作状态：

所处城市：天津市滨海新区， 基本风压ω0：0.3 kN/m2， 额定起重力矩Me：756kN·m； 基础所受水平力P：50kN； 塔吊倾覆力矩M：1720kN·m；

非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算

承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN； 作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN；

2、塔吊倾覆力矩

总的最大弯矩值Mkmax=1930.00kN·m；

3、塔吊水平力计算

挡风系数计算：

φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.50；

水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.4kN；

4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=1911.35kN； Mkmax=1930.00kN·m； Vk=111.4kN；

图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）格构柱竖向力的计算

Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2 式中：n－单桩个数，n=4；

Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； Gk－桩基承台的自重标准值； Mxk－承台底面的弯矩标准值；

xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离； Nik－单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值

最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1911.35/4+(1930×3.90×2-0.5)/(2×(3.90×2-0.5)2)=827.8kN；

最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1911.35/4-(1930×3.90×2-0.5)/(2×(3.90×2-0.5)2)=127.8kN；

均受压计算，无抗拔要求。桩基础抗拔满足要求。

（2）格构柱顶水平剪力的计算

V0=1.2Vk/4=1.2×111.4/4=33.5kN；

二、承台验算 1、承台弯矩的计算

依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = ∑Niyi My = ∑Nixi

其中 Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(3.90-1.758)/2=1.071m；

Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；

经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1.07×827.8×1.2=2125.8kN·m。

偏大 2、承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)

式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；

fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho－承台的计算高度ho=1400.00-50.00=1350.00mm； fy－钢筋受拉强度设计值，fy=400N/mm2；

经过计算得：αs=2125.8×106/(1.000×16.700×5.5000×103×(1350.000)2)=0.013； ξ=1-(1-2×0.013)0.5=0.013； γs =1-0.013/2=0.994；

Asx =Asy=2125.8×106/(0.994×1250.000×400)=4277mm2；

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 1400×5500×0.15%=11550mm2； 建议配筋值：HRB400钢筋，14228.125mm2。

25@200。承台底面单向根数29根。实际配筋值

3、承台斜截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。

桩对矩形承台的最大剪切力为V=827.8×1.2=993.36kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

V≤βhsαftb0h0

其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5500.00mm；

λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(3900.00-1758.00)/2=1071mm， 当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.79；

βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0

＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877

α──承台剪切系数，α=1.75/(0.79+1)=0.97；

ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1400.00-50.00=1350.00mm； 993.36kN≤0.877×0.97×1.57×5500×1350/1000=9916kN； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

四、单肢格构柱截面验算 1、格构柱力学参数

L140x14

A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下：

Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[688.81+37.57×(40.00/2-3.98)2]×4=41323.16cm4；

An1=A×4=37.57×4=150.28cm2；

W1=Ix1/(b1/2-z0)=41323.16/(40.00/2-3.98)=2579.47cm3； ix1=(Ix1/An1)0.5=(41323.16/150.28)0.5=16.58cm；

2、格构柱平面内整体强度

Nmax/An1=827.8×1.2×103/(150.28×102)=66.10N/mm23、格构柱整体稳定性验算

L0x1=lo=16-2.55-0.75=12.7m； λx1=L0x1×102/ix1=12.7×102/16.58=76.60；

其中 b ── 缀板厚度，取 b=0.14m。 h ── 缀板长度，取 h=0.36m。

a1── 格构架截面长，取 a1=0.40m。

2

经过计算得 i1=[(0.14+0.362)/48+5×0.402/8]0.5=0.40m。

λ1=L1/iv=12.7/0.4=31.75；

λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(76.602+31.752)0.5=82.92； 查表：Φx=0.763；

Nmax/(ΦxA)=993.36×103/(0.763×150.28×102)=86.63N/mm24、刚度验算

λmax=λ0x1=82.92<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=40.00cm； 单肢回转半径：i1=4.28cm；

单肢长细比：λ1=lo1/i1=40/4.28=9.35<0.7λmax=0.7×82.92=58.04； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。

五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数

单肢格构柱力学参数：

Ix1=41323.16(77193.93)cm4 An1=150.28cm2 W1=2579.47cm3 ix1=16.58cm

格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[41323.16+150.28×(3.90×102/2-0.40×102/2)2]×4=18574592cm4；

An2=An1×4=150.28×4=601.12cm2；

W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=18574592/(3.90×102/2-0.40×102/2)=106140.53cm3； ix2=(Ix2/An2)0.5=(18574592/601.12)0.5=175.78cm；

2、格构柱基础平面内整体强度

1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=2293.6×103/(601.12×102)+2702×106/(1.0×106140×103)=58.56N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算

L0x2=lo=12.7m；

λx2=L0x2/ix2=12.7×102/175.78=7.22； An2=601.12cm2；

Ady2=2×22.80=45.60cm2；

λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(7.222+40×601.12/45.60)0.5=24.07； 查表：φx=0.954； NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22 NEX=191812.98N；

1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f

1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=65.6N/mm2≤f=215N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。

4、刚度验算

λmax=λ0x2=24.07<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=40.00cm； 单肢回转半径：ix1=16.58cm；

单肢长细比：λ1=l02/ix1=40/16.58=2.41<0.7λmax=0.7×24.07=16.8 因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。

六、桩竖向极限承载力验算

单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = u∑qsikli+qpkAp u──桩身的周长，u=2.513m； Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；

各土层厚度及阻力标准值如下表:选勘察报告11#点竖状图

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 土层名称 粉质○粘土 8粉质粘○土 土层标高 -10.85 土厚度 3.8m 4.5m 3.6m 4.0m 1.9m 2.9m 3.6m 24米 土侧阻力标准值(kPa) 34 43 58 55 54 56 62 / 土端阻力标准值(kPa) / / / / / / 800 / 91粉土 ○92粉质○粘土 10粉质粘○土 111粉质○粘土 112粉土 ○累计深度 灌注桩桩顶标高-12.4米，灌注桩计划长度22米。 由于桩的入土深度为22m,所以桩端是在第7层土层。

单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×1137.7+800×0.503=3259.7kN； 单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=3259.7/2=1629.8kN； Nk=827.8kN≤1.2R=1.2×1629.8=1955.76kN； 桩基竖向承载力满足要求！

七、桩配筋计算

1、桩构造配筋计算

按照构造要求配筋。

As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

2、桩抗压钢筋计算

经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！

3、桩受拉钢筋计算

桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！

建议配筋值：HRB335钢筋，14根14。实际配筋值2154.04 mm2。 依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，

箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。

工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算

承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×5.50×5.50×1.40=1058.75kN； 作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=852.60+1058.75+30.00=1941.35kN；

2、塔吊倾覆力矩

总的最大弯矩值Mkmax=1720kN·m；

3、塔吊水平力计算

挡风系数计算：

φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb) 挡风系数Φ=0.50；

水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+50.00=81.4kN

4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=1941.35kN； Mkmax=1720kN·m； Vk=81.kN；

图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）、桩顶竖向力的计算

Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2； 式中：n－单桩个数，n=4；

F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G－桩基承台的自重标准值； My－承台底面的弯矩标准值；

yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离； Nik－单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值

最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1941.35/4+(1720×3.90×2-0.5)/(2×(3.90×2-0.5)2)=797.24kN；

最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1745.10/4-(1039.00×3.00×2-0.5)/(2×(3.00×2-0.5)2)=173.44kN；

桩基础抗拔满足要求。

（2）、桩顶剪力的计算

V0=1.2V/4=1.2×81./4=24.5kN；

三、承台验算 1、承台弯矩的计算

依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。 Mx = ∑Niyi My = ∑Nixi

其中 Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(3.90-1.758)/2=1.071m；

Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；

经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1.071×797.24×1.2=2049（803.12）kN·m。

2、承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)

式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；

fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho－承台的计算高度ho=1400.00-50.00=1350.00mm； fy－钢筋受拉强度设计值，fy=400N/mm2；

经过计算得：αs=2049×106/(1.0×16.7×5500×13502)=0.012； ξ=1-(1-2×0.012)0.5=0.012； γs =1-0.012/2=0.987；

Asx =Asy=2049×106/(0.987×1350.000×400)=3844mm2；

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 1400×5500×0.15%=11550mm2； 建议配筋值：HRB400钢筋，14228.125mm2。

25@200。承台底面单向根数29根。实际配筋值

3、承台斜截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。

桩对矩形承台的最大剪切力为V=956.7kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

V≤βhsαftb0h0

其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5500.00mm；

λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(3900.00-1758.00)/2=1071mm， 当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.79；

βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0

＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877；

α──承台剪切系数，α=1.75/(0.79+1)=0.97；

ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1400.00-50.00=1350.00mm； 956.7kN≤0.877×0.97×1.57×5500×1350/1000=9916kN； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

四、单肢格构柱截面验算 1、格构柱力学参数

L14 0x14

A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下： Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[688.81+37.57×(40.00/2-3.98)2]×4=41323.16cm4；

An1=A×4=37.57×4=150.28cm2；

W1=Ix1/(b1/2-z0)=41323.16/(40.00/2-3.98)=2579.47cm3； ix1=(Ix1/An1)0.5=(41323.16/150.28)0.5=16.58cm；

2、格构柱平面内整体强度

Nmax/An1=956.7×103/(150.28×102)=63.66N/mm23、格构柱整体稳定性验算

L0x1=lo=12.7m；

λx1=L0x1×102/ix1=12.7×102/16.58=76.60； λ1=L1/iv=31.75；

λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(76.602+31.752)0.5=82.92； 查表：Φx=0.763；

Nmax/(ΦxA)=956.7×103/(0.763×150.28×102)=79.58N/mm24、刚度验算

λmax=λ0x1=82.92<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l01=a1=40.00cm； 单肢回转半径：i1=4.28cm；

单肢长细比：λ1=lo1/i1=40/4.28=9.35<0.7λmax=0.7×82.92=58.04； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。

五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数

单肢格构柱力学参数：

Ix1=41323.16cm4 An1=150.28cm2 W1=2579.47cm3 ix1=16.58cm

格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[41323.16+150.28×(3.90×102/2-0.40×102/2)2]×4=18574592cm4；

An2=An1×4=150.28×4=601.12cm2；

W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=18574592/(3.90×102/2-0.40×102/2)=106140cm3；

ix2=(Ix2/An2)0.5=(18574592/601.12)0.5=175.78cm；

2、格构柱基础平面内整体强度

1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=2329.60×103/(601.12×102)+2408×106/(1.0×106140.53×103)=61.44N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算

L0x2=lo=12.7m；

λx2=L0x2/ix2=12.7×102/175.78=7.22； An2=601.12cm2；

Ady2=2×22.80=45.60cm2；

λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(7.222+40×601.12/45.60)0.5=24.07； 查表：φx=0.95； NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22 NEX=191812.98N；

1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f

1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=68.7N/mm2≤f=300N/mm2； 格构式基础整体稳定性满足要求。

4、刚度验算

λmax=λ0x2=24.07<[λ]=150 满足； 单肢计算长度：l02=a2=40.00cm； 单肢回转半径：ix1=16.58cm；

单肢长细比：λ1=l02/ix1=40/16.58=2.41<0.7λmax=0.7×24.07=16.8 因截面无削弱，不必验算截面强度。 刚度满足要求。

六、桩竖向极限承载力验算

单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = u∑qsikli+qpkAp u──桩身的周长，u=2.513m；

Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；

各土层厚度及阻力标准值如下表: 选勘察报告11#点竖状图

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 土层名称 粉质○粘土 8粉质粘○土 土层标高 -10.85 土厚度 3.8m 4.5m 3.6m 4.0m 1.9m 2.9m 3.6m 24米 土侧阻力标准值(kPa) 34 43 58 55 54 56 62 / 土端阻力标准值(kPa) / / / / / / 800 / 91粉土 ○92粉质○粘土 10粉质粘○土 111粉质○粘土 112粉土 ○累计深度 灌注桩桩顶标高-12.4米，灌注桩计划长度22米 由于桩的入土深度为22m,所以桩端是在第7层土层。

单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×1137.7+800×0.503=3259.7kN； 单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=3259.7/2=1629.8kN； Nk=797.24kN≤1.2R=1.2×1629.8=1955.76kN； 桩基竖向承载力满足要求！

七、桩配筋计算

1、桩构造配筋计算

按照构造要求配筋。

As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

2、桩抗压钢筋计算

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

3、桩受拉钢筋计算

桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！

建议配筋值：HRB335钢筋，14根14。实际配筋值2154.04 mm2。 依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，

箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。

八、格构柱施工要求（工程经验）

1、格构柱端锚入混凝土承台长度不小于450mm和1/3承台厚度；混凝土强度等级不小于C35；

2、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；

3、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。

4、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。

5、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。

6、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。

7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。